Предварительно напряженный железобетон

Раздел: Учебники

Пешеходный мост полной длиной 86,42 м представлял собой многопролетную портальную раму, имеющую три прямолинейных пролета размерами 23,14, 17,88 и 23,14 м, четвертый пролет в 16,47 м, расположенный в плане под углом около 27° к первым трем пролетам, и консоль длиной 5,79 м. Схема моста и типовое поперечное сечение ригеля таврового профиля показаны на  VII. 1 и VII.2. Размеры его: верхняя плита, слегка выпуклая, шириной 3,61 м и толщиной, увеличивающейся от 7,6 см на 21,6 см\ полная высота ригеля 0,559 м\ ширина нижнего пояса 1,29 м.

Ригель опирался на стойки высотой 5,55 м, суживающиеся постепенно от низа ригеля к фундаменту (0,69X1,14 м — в вершине и 0,45x0,53 м — у основания). Стойки опирались на фундаментные плиты размерами 2,59X3,85 м — для средних стоек и 2,45x3,66 м — для крайней стойки прямолинейного участка моста.

Постройка этого сооружения была выполнена в две очереди: это* нарушение непрерывной работы было вызвано обстоятельствами, связанными с подготовкой к фестивалю.

Первый выстроенный участок включал пролет 1 и около половины пролета 2 (8,36 ж), сооруженной в виде консоли.

Во вторую очередь были построены пролеты 3 и 4 и консоль длиной 8,36 м в пролете 2.

Между двумя консолями пролета 2, прилегающими к пролетам 1 и 3, оставался незаполненный участок длиной 1,22 м.

Два сооруженных участка были подвергнуты предварительному напряжению с помощью 20 арматурных пучков —в пролете 1 и прилегающей к нему временной консоли, (20 пучков —в пролете 3 и прилегающей временной консоли и 14 пучков — в пролете 4 и прилегающей к нему концевой консоли.

Затем было произведено натяжение четырех сквозных пучков, протянутых по всей длине прямолинейного участка моста; тем самым полное количество арматурных пучков в пролетах 1 'и 3 и в типовых частях пролета 2 было доведено до 24; предварительное напряжение

Ригель был соединен с каждой стойкой при помощи двух арматурных пучков, по одному с каждой стороны стойки. Эти два пучка являлись ветвями единого пучка, закрепленного в середине фундаментной плиты; после бетонирования стойки эти две ветви пучка протягивались кверху в двух желобах (по одному с каждой стороны стойки) и концы их закреплялись в анкерных конусах, расположенных в верхней части таврового сечения ригеля.

В основаниях стоек go, g-з, g4 были устроены временные шарниры, чтобы избежать статически неопределимых реакций, вызванных укорочением ригеля от действия предварительного напряжения.

Применявшаяся арматура обладала пределом прочности на растяжение 160 кг!мм .

В верхней части .плиты в пролетах были проложены стержни нена- прягаемой арматуры диаметром 6,25 мм в расстоянии 0,30 м между осями (11 стержней на всю ширину плиты); в районе опор, где пучки напрягаемой арматуры проходили очень близко от верхней поверхности плиты, два из указанных продольных стержней прерывались*

На  VII. 1 и VII. 2 показано схематически расположение пучков арматуры предварительного напряжения. В подвергнутом испытанию пролете 1 пучки были протянуты в отверстиях, обрамленных гильзами. Они были натянуты усилием в 110 кг/мм2 и заинъектированы.

После разрушения ригеля было установлено, что инъекция была очень недоброкачественна и практически неэффективна. В то же время были обнаружены существенные ошибки в расположении пучков; однако величина ошибок не была уточнена, почему оценка результатов испытания становится затруднительной.

Предел прочности бетона сжатию составлял, по лабораторным испытаниям, от 320 кг/см2 через 6 дней до 440 кг/см2 через 28 дней.

Исходя из величины эксплуатационной нагрузки испытываемого пролета, были проделаны последовательно следующие загружения.