Машиностроение

Кузнечно-штамповочное оборудование

Раздел: Быт. Хозяйство. Строительство. Техника

ТЕОРИЯ ЭЛЕКТРОВИНТОВЫХ ПРЕССОВ

Основы теории безредукторного электропривода разработаны П. А. Фридкиным (1970 г.). Они используются при разработке общей теории электровинтовых прессов. Ю. А. Бочаровым (1975 г.) предложена аппроксимация механической характеристики электродвигателей с круговым и дуговым статором квадратичной параболой и на ее базе разработана теоретическая основа для расчета параметров движения рабочих частей прессов [2].

При разработке проектировочного и энергетического расчетов использованы материалы ЦБКМ и ЧЗПА им. М. И. Калинина.

Проектировочный расчет. При проектировании согласно ГОСТ 713—81 заданы Рю Та, sm, п размеры стола, ползуна и др.; требуется определить размеры винта, гайки, маховика, средний крутящий момент, синхронную угловую скорость, число пар полюсов и другие параметры, необходимые для проектирования и построения механической характеристики специального электродвигателя для привода пресса.

Для электровинтовых прессов без уравновешивателей массы ползуна электродвигатель следует выбирать по средней мощности, требуемой для возвратного хода рабочих частей, которая обычно в 1,5—2 раза больше, чем NljP.

Полученные данные можно использовать для электротехнического расчета дугостаторного электродвигателя, построения его механической характеристики и эскизно-технического проектирования винтового пресса.

Динамический расчет параметров движения рабочих частей. Ход рабочих частей вниз. Разгон ротора-маховика и других рабочих частей (винта, ползуна с верхней половиной штампа и др.) в прессах без уравновешивателей производится в два этапа.

Энергетический расчет и КПД. Применение электрического безредукторного привода исключает потери на трение в ременной, фрикционной или зубчатой передаче, но при этом почти все потери энергии происходят в самом электродвигателе в связи с пусковым режимом его работы.

При разгоне под нагрузкой появляются дополнительные потери энергии, зависящие от крутящего момента нагрузки. Учитывая, что момент нагрузки мал во время разгона рабочих частей вниз и вверх, с целью упрощения анализа потери энергии при пусках под нагрузкой не учитываем.

Потери в статоре можно снизить путем уменьшения отношения R\lR'% что обычно делают только за счет увеличения приведенного вторичного сопротивления R2, т. е. искусственного повышения скольжения. При этом достигается и некоторое уменьшение нагрева статора.

При дугостаторном исполнении приводного двигателя вторичное сопротивление неизбежно увеличивается из-за применения массивного ротора-маховика, что способствует уменьшению потерь в статоре. В то же время в дугостаторном электродвигателе имеются так называемые краевые потери, обусловленные разомк- нутостью магнитной системы статора и искажением формы тока. Если принять, что дополнительные потери в дугостаторном двигателе компенсируются уменьшением потерь в статоре, то для общей качественной оценки можно считать баланс потерь одинаковым в двигателях кругостаторного и дугостаторного исполнений.